現(xiàn)階段我國大部分投入運營的水電站中稽揭，油壓裝置中的油泵大部分沒有形成統(tǒng)一的建設標準，存在嚴重的油泵過大而壓力罐過小的情況英古，如果
油壓裝置中的油泵過大淀衣，那么最終必然導致在發(fā)電過程中油壓裝置啟動時間過短，一般而言召调，油泵在發(fā)電過程中工作時間不會超過 40s膨桥，但是
如果壓力罐過小，在調節(jié)階段會存在時間上的波動唠叛。當兩臺油罐同時啟動只嚣，必然導致油泵的油壓出現(xiàn)嚴重的下降情況，甚至導致油壓裝置停止
工作艺沼，導致電廠需要對壓力罐間的更換或者改造册舞，嚴重影響了電廠的發(fā)電效率。
(1)XT型小型調速器
XT 型小型調速器在我國水電廠中的應用時間最長障般，并且也是最初設計的產(chǎn)品之一调鲸，在應用過程中能夠有效改善自動運行過程中的控制效率，在
長期運營過程中具備較高的工作效率挽荡，并且性能方面也得到了水電廠的認可藐石。但是這類調速器在實際使用的過程中，存在油泵容量過高的情況定拟，
雖然后續(xù)的生產(chǎn)實踐中提升了壓力罐的容量于微，但是油泵并沒有出現(xiàn)顯著改變。
(2)中型調速器
中型調速器最為常見的就是 YDT-3000青自，在設計過程中起螺桿泵容量控制在1.4L/s株依，壓力罐的容量保持在 600L。在氣壓標準為 2.5MPa 的情況
下延窜，如果A P=0.2MPa恋腕，最終應用過程中泵油時間保持在 15s~19s，因此逆瑞，其油泵容量依然過高吗坚。
(3)大型油壓裝置
最為典型的大型油壓裝置為 HYZ-4.0祈远，泵的實際容積控制在 6.3L/s，壓力罐的容積保持在 4000L商源，在 2.5MPa 的等級下，如果 P=0.2MPa谋减，最
終應用過程中泵油時間保持在 25s~28s牡彻，因此，其油泵容量依然過高出爹。
油泵容量的確定原則
(一) 單臺油泵容量確定原則
在電廠運行的過程中庄吼，將油泵的起動到停止過程作為一個完整的周期，那么實際情況的不同严就，導致周期的長短也不盡相同总寻。如果電力系統(tǒng)運行保
持穩(wěn)定的過程中，接力器沒有發(fā)生擺動梢为，則實際啟動時間較短渐行，最終確定油泵的容量較大，而如果存在啟動時間較長铸董，那么油泵的容量就更小祟印。
一般而言，在我現(xiàn)階段低油壓裝置具體分為三個不同的壓力等級標準粟害，分別是2.5MPa蕴忆、4.0MPa 以及 6.3MPa，而在實際運轉的過程中悲幅，需要通
過A P 的數(shù)值進行分析套鹅，確定油壓裝置的具體選擇計算標準。下面介紹不同壓力等級標準環(huán)境下 P 的計算過程:
(1)當壓力等級 P1=2.5MPa 的情況下汰具， P= (8%~15%) P1=0.2MPa~0.4MPa:(2)當壓力等級 P1=4.0MPa 的情況下卓鹿，
P= (8%~15%) P1=0.MPa~0.6MPa:(3)當壓力等級 P1=6.3MPa 的情況下，P=(8%~15%) P1=0.6MPa~0.9MPa;
對于水電輔助設備制造的過程中郁副，一般而言會選擇上述數(shù)值作為標準進行計算减牺，并根據(jù)計算結果進行分析與處理。
如果電站在運行過程中期調速功相對而言較小存谎，最終計算得到的A P 較大拔疚，那么在實際發(fā)電運轉的過程中可以更大化降低油泵的起動次數(shù)。
此外既荚，在機組測試保持相同的情況下稚失，如果電力系統(tǒng)運轉過程中頻率波動保持較高的水平，在系統(tǒng)耗油量調節(jié)過程中恰聘，其起動時間較長句各，
而壓力數(shù)值從 P1出現(xiàn)下降的情況下吸占，那么終止的時間更短。大凿宾、中矾屯、小型油泵起動時間 T1的推薦
結合波爾定律的計算結果，確定不同的油壓裝置最終確定其選用的電機油泵裝置初厚。
(1)YT-1000 型調速器: 選擇 3GR20x4 螺旋泵件蚕，Q=0.22L/s
(2) YT-3000 型調速器: 選擇 3GR25x4 螺旋泵，Q=0.44L/s;
(3) HYZ-4.0 油壓裝置: 選擇 3GR36x4 螺旋泵产禾，Q=1.6L/s排作。
三、壓力罐容量的確認原則
與油泵容量確認方式相同亚情，壓力罐容量的確認方式還沒有相應的選擇標準需要結合電廠生產(chǎn)實踐過程中的經(jīng)驗進行判斷妄痪。
(一)壓力罐容量確定時除容積意外的影響因素
(1)水輪發(fā)電機組
1混流式水輪機
為了提升系統(tǒng)的穩(wěn)定性，更加傾向于選擇的混流式水輪機楞件，并且其對于壓力罐容量的要求不高衫生，與此同時，其缺陷也較為明顯履因，如果存在長
引水壓力的情況下障簿，那么加裝空放閥的機型相對而言會存在擺動工況的情況，一般會選擇更大容量的壓力罐栅迄。
2)軸流定槳與轉獎式水輪機軸流定獎以及轉獎式水輪機相比之下其水輪發(fā)電機組的水頭更低站故，并且水流的實際加速度相比之下更高，接力器
的擺動時間持續(xù)較長毅舆，但是整體維持在小幅度的擺動西篓，導致實際應用過程中耗油量較高，一般推薦選擇使用容積較大的壓力罐憋活。
3）貫流式水輪機
一般而言岂津，在實際發(fā)電的過程中，受到機組本身產(chǎn)生的水頭相比軸流式機組而言更低悦即，并且在水流加速度得到全面能提升吮成，在系統(tǒng)穩(wěn)定性方面
存在缺陷，并且容易出現(xiàn)導葉接力器長時間處于擺動過程中辜梳，實際耗油量有所提升粱甫。在傳統(tǒng)的選擇方式中，一般會選取壓力罐容量較小的規(guī)格
4沖擊式水輪機
沖擊式水輪機的優(yōu)點顯著作瞄，其流量不高茶宵，水頭較高，并且設置的壓力鋼管較長宗挥，可以使用折向器以及噴針進行聯(lián)合調解乌庶。由于噴針自身的動作
較為緩慢种蝶，調頻效果明顯，而折向器的動作速度較快瞒大，調解效果更佳優(yōu)異螃征，相比之下穩(wěn)定性更高，因此糠赦，一般會選擇壓力罐容量較小的規(guī)格
(二)調速器內部結構元件與配置
如果在低油壓系統(tǒng)中運行会傲，調速器本身具有顯著差異，大體上調速器的內部結構元件主要包括引導閥拙泽、主配壓閥以及電液轉換器等裝置，不同
的裝置實際耗油量不盡相同裸燎，因此顾瞻，在壓力罐選擇的過程中應該充分進行分析。一般液壓元件在高油壓系統(tǒng)中運行具體分為兩種不同的類別:首
先是伺服噴嘴擋板式德绿，其相比之下耗油量較高荷荤，其次為電磁閥的開關斷續(xù)工作元件，相比之下耗油量更少移稳。結語:在目前的水電廠發(fā)電過程中蕴纳，
低油壓裝置設備中，一般設計方式均采用一個壓力罐兩個油壓泵的設計方式進行制造个粱，但是考慮到實際應用過程中外界不可控因素的影響古毛，高
油壓裝置一般選擇并聯(lián)組合的方式進行制造，相比之下其運行標準化水平更高都许，并且在需求改變的情況下稻薇，可以進行高粗比例的更改實現(xiàn)罐體
的制造〗赫鳎總而言之塞椎，為了提升發(fā)電的實際效率，提升油壓裝置中油泵與壓力罐選擇的高效性睛低，應該充分結合實際情況案狠，綜合考慮確定更佳選擇
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